最新刊期
      1989年第1期

      • 双圆弧齿轮的接触迹系数K和齿端系数Y（End）

        陈荣增, 余跃进, 陈谌闻, 陈式椿
        1989(1): 1-9+33. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.001
        摘要：本文分析了不修端的 JB2940—81型双圆弧齿轮在不同的螺旋角β时Δε（轴向重合度εβ中的尾数）对接触应力和对齿向中部弯曲应力的影响。分别在强度计算公式中引入Δε的影响系数 KHΔε和 KFΔε.本文提供了这两个系数的曲线组.这两个系数的数值同轴向重合度εβ中的整数με无关,并且这两组曲线差别不大,故可合用,则可简称为接触迹系数 KΔε.对于不修端的圆弧齿轮,常常出现崩角破坏.本文计算了端部齿根应力和中部齿根应力的比值,即齿端系数 YEnd,并绘出了曲线组.本文同时进行了初步的电测试验,试验结果和计算所得数据基本吻合.  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 谐波齿轮传动多目标优化设计的研究

        刘丽春, 李树庭, 沈允文
        1989(1): 10-14. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.002
        摘要：本文根据伺服系统对谐波齿轮传动提出的要求,针对当前对谐波齿轮传动优化设计研究中的不足,提出了引入回差,强度,效率,动态指标等诸方面要求的权空间交互式多目标优化设计方法。在算法上把权空间交互法和 WHP 方法结合起来,构成了一种快速,准确,有效的谐波齿轮传动多目标优化设计方法。通过使用实践证明了本文提出方法的有效性。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 行星齿轮传动装配条件及斜齿双联行星轮传动的齿数选择

        章永锋
        1989(1): 15-18. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.003
        摘要：本文从新的角度推导了装配条件公式,这个公式简单明了只需计算一次,即可判断是否符合装配条件。本文利用此式还论证了如下观点:带斜齿的双联行星轮传动的齿数选择,可不受上述装配条件的限制,只要螺旋角选取适当,任意齿数均是可行的。从而大大地扩大了这种结构的齿数选用范围,使速化符合实际需要。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 成形铣刀铲磨用砂轮轴向截形新的计算方法

        陈树勋, 杨韵和
        1989(1): 19-22. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.004
        摘要：本文从包络理论出发,以清晰的几何观念和新的思路阐明了寻求铲磨用砂轮轴向截形的原理,给出了形式简捷的计算公式,可供刀具制造工作者参考使用.  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 运转过程中轮齿耦合热弹性接触有限元分析

        李润方, 汤庆平
        1989(1): 23-28+57. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.005
        摘要：圆柱齿轮运转时,单齿对啮合和双齿对啮合交替进行,由于受载弹性变形及热变形的存在,交替点处将产生干涉现象。为了进行轮齿运转过程中不同啮合位置的耦合热弹接触有限元分析,在计算程序中引入了前处理和后处理程序,诸如实现网格自动划分、自动绘制变形前后的网格图以及局部座标系的旋转变换等。此外,还分析了不同啮合位置的真实热弹变形及其变化规律,以便确定理想修形曲线。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 行星齿轮传动中基本构件浮动量的研究

        薛卫东, 张小龙, 张少名
        1989(1): 29-33. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.006
        摘要：根据概率统计原理,把行星齿轮传动中各构件的偏心误差在两个独立坐标上的分量视为彼此独立且服从数学期望为零的同名正态分布的随机变量,通过理论分析,指出基本构件（太阳轮、内齿轮、行星架）浮动量的大小服从瑞利（Rayleigh）分布,在99.4％的概率下导出了基本构件最大浮动量的概率估算式,并对 NGW91-6标准行星齿轮减速器中太阳轮的浮动量进行了实际测定,最大浮动量的实测值144～189μm 和理论估算值162μm 基本吻合。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 双渐开线齿轮传动的干涉分析

        李靖华, 李仲阳
        1989(1): 34-37+22. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.007
        摘要：双渐开线齿轮（我国又称变长线齿轮）传动中,大轮与小轮的齿廓干涉是难以避免的。设计这种传动的主要问题之一,是合理选择各个参数,把齿廓干涉量控制在合适的范围内,以便通过跑合加以消除,实现二齿廓的凸凹接触。本文考虑了刀具刀尖圆角的影响,对双渐开线齿轮的齿廓作了比较精确的数学描述,提出实用的干涉算法。并结合实例,分析了各参数对干涉的影响,列出了有关曲线。为双渐开线齿轮传动的优化设计进行了必要的准备。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 活齿齿轮副的参数分析及齿形综合

        曲继方
        1989(1): 38-41+57. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.008
        摘要：本文从分析活齿齿轮副的组成特点出发,论述了活齿齿轮共轭齿廓的综合方法,并以齿形综合第一方案为例,分析了活齿齿轮副的齿形参数和工艺参数对齿廓形状及传动性能的影响,为齿轮的参数选择及齿廓修形指出了方向.  
        关键词：活齿齿轮副;参数分析;齿形综合   
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        更新时间：2025-04-03

      • 被测齿轮噪声和齿轮传动误差的关系

        陈令浩
        1989(1): 42-46. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.009
        摘要：齿轮噪声不仅仅是齿轮本身的问题。它是一个系统问题,齿轮是系统的激发器.由于几何偏差产生的齿轮传动误差就是噪声激发源。本文论述了系统中噪声的仪器测试和如何将测试结果成功地返回到齿轮副实测传动误差中去。在建立这一关系中,最困难的是将所显示的声音分析数据与人耳的判别能力进行比较,然后再将结果返回到齿轮副的实测传动误差中。这就是本文所说的“缺少环节”。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 机床传动链数学模型的确定

        李锦西
        1989(1): 47-52+57. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.010
        摘要：本文将机床四类传动链视为一整体,据相关、系统和对比性的思维准则,推导了描述各链误差的数学模型。文中将误差源分为转角和线值误差二种,给出的结论式有传动元件误差的线性组合型和不同谐波分量的迭加型。二型中的前者可显示传动链误差源的形成和影响,后者则与被切工件的精度指标一一对应.四类链误差表达式取相同结构,即表征为波动性和趋向性二部分误差之组合。文中结论已被应用证实。可用同一程序进行各链误差的数据处理。  
          
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        更新时间：2025-04-03

      • 齿轮的对研跑合（机理,材料和工艺）（续）

        傅德明
        1989(1): 53-56. DOI: 10.16578/j.issn.1004.2539.1989.01.011
        摘要：<正> 五、使用研合剂时的齿轮对研跑合工艺为了消除齿轮加工、箱体制造、传动装置的装配,以及在工作载荷作用下传动系统（包括齿轮、轴、轴承,箱体）产生的变形所引起的啮合位置的偏移,保证齿轮在工作载荷作用下齿面能均匀接触,使工作载荷能沿齿长方向均匀分布,所以我们所希望的研合是在额定满载下的研合。正因如此,我们希望在研合时所加的载荷最好就加到额定载荷。另外研合最好在装配好的传动装置上进行,以免重新组装时带  
          
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        更新时间：2025-04-03
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